钻井工程优化设计技术

今天合众百科就给我们广大朋友来聊聊st聚力合,以下关于观点希望能帮助到您找到想要的答案。

本文分为以下多个解答，欢迎阅读：

• 1、钻井工程优化设计技术
• 2、润滑油的主要性能指标是什么？
• 3、工程地质物理模拟
• 4、8月份哪些板块最有可能会诞生翻倍大牛股？

钻井工程优化设计技术

最佳答案随着我国石油勘探开发的深入，钻井工程越来越多地面临井深、高温高压等地质条件复杂的情况，使钻井工程风险更加突出。针对这些问题，石油钻井技术的研究与应用也在不断深化。针对复杂地质条件下深井超深井技术发展，国内外都开展了钻井地质环境因素描述技术研究，并在此基础上进行钻井工程的优化设计与施工。钻井地质环境因素是钻井工程的基础数据，主要包括岩石力学参数、地应力参数、地层压力参数及岩石可钻性参数等。准确掌握这些基础数据对钻井工程设计及施工具有重要意义。

对于岩石力学参数的求取，通常采用实验室对岩心试验，以及利用地球物理测井资料解释岩石力学特性参数。地层压力检测与预测研究主要是针对碎屑岩层系，对于海相碳酸盐岩地层压力预测，尚未取得成熟有效的方法，碳酸盐岩剖面中地层压力的准确预测难度较大。

3.3.2.1 钻井地质环境因素描述技术

钻井地质环境因素是钻井工程所面对的需要尽力去认识与掌握的客观影响力，主要包括地质构造因素、地层力学特征、地层可钻性以及钻井工具与地层相互作用耦合规律等。对钻井地质环境因素的研究与准确描述，可以提高钻井效率，降低钻井风险，对进行科学化钻井具有重要意义。

（1）岩石力学参数求取

岩石力学参数是反映岩石综合性质的基础数据，包括弹性参数和力学强度参数。岩石的弹性参数分为静态弹性参数和动态弹性参数。静态弹性参数一般通过室内对岩心进行直接加载测试换算求取，动态弹性参数则是通过测定声波在岩样中波速转换得到。岩石静态弹性参数可在室内应用三轴应力测试装置实测应力、应变曲线，并应用下列公式计算得出：

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：μ

s

为静态泊松比，无因次；Δε

θ

为径向应变，mm；ΔL为轴向应变，mm；E

s

为动态杨氏模量，MPa；Δσ为应力，N/mm；Δε为应变，mm。

根据岩石弹性参数之间的关系，可导出计算岩石动态弹性参数的公式：

中国海相油气勘探理论技术与实践

静态弹性参数和动态弹性参数之间存在明显的差别。一般情况下，动态弹性参数大于静态弹性参数（E

d

＞E

s

，μ

d

＞μ

s

）。为了从测井资料中获得静态弹性参数，需要把动态弹性参数转换成静态弹性参数，国内外在动静弹性参数转换方面提出了多个的转换模式。

岩石力学强度参数包括：岩石硬度H

d

、单轴抗压强度S

c

、初始剪切强度C和内摩擦角Φ、抗拉强度S

t

和三轴抗压强度S

p

，均可在实验室通过实际岩心测试求出，也可以利用测井资料进行计算，岩石强度的方法和有关模式：

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：H

d

为史氏硬度，MPa；V

s

为横波，km/s

单轴抗压强度：

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：C为内聚力，MPa；ρ为岩石密度，g/cm

3

；V

p

为纵波，km/s；V

cl

为泥质含量，小数；μ

d

为泊松比。

中国海相油气勘探理论技术与实践

其中：M=58.93-1.785C

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：S

p

为围压下的岩石抗压强度，MPa；S

c

为单轴抗压强度，MPa；P为围压，MPa；a、b为经验系数；a=10

（1948+4009dr）

；b=10

-（0.7452+56126dr）

；d

r

为岩石平均颗粒直径，mm。

（2）地应力参数求取

地应力室内测试方面有多种测量技术，通常分岩心测试和矿场测试两种。

岩心测试主要有：差应变分析（DSA）、滞弹性应变分析（ASR）、波速各向异性分析、声发射（Kaiser效应）等。矿场测试以水力压裂（水压致裂）为主。对深层地应力的求测，水力压裂测定技术是公认的最准确的和有效的方法，井壁崩落可给出较可靠的地应力方位。其他技术多为间接测定方法，需采用多种方法对比使用，才能给出比较可靠的数据。

根据地应力与地质环境、岩石力学特性的关系，分析研究地应力分布规律和影响地应力诸多因素，建立地应力模型。利用测井资料计算模式中的各参数，并计算得到地层的地应力数据。该方法可以得到沿纵向的地应力剖面，得到了广泛应用。在水平应力求取方面，国内外发展了多种计算模型。如莫尔-库仑模式、金尼克模型、Mattews＆.Kelly模型、Terzaghi模型、Anderson模型、Newberry模型等。中国石油大学黄荣樽教授提出的地应力预测模式如下：

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（3）地层可钻性参数求取

国内采用微钻头可钻性法进行地层可钻性的分级标准划分，将地层可钻性分为10级，定量表示地层的可钻性。利用测井资料与岩石可钻性关系分析得出规律：声波时差ΔT和岩石密度ρ与岩石可钻性k

d

存在显著的相关性，在一定的条件下，ΔT和ρ可反映岩石的可钻性，但是由于地层的复杂性和测井技术的限制，单一的参数有时不能全面反映岩石的抗破碎能力，为了更准确地找出测井变量与可钻性的关系，采用多元回归方法以建立多因素测井参量与可钻性的关系模型。

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3.3.2.2 深井超深井井身结构设计技术

（1）井身结构设计原则

1）有利于安全钻井，缩短钻井周期，减小钻井成本，避免漏、喷、塌、卡等复杂情况的发生，满足封隔不同压力体系的需要。

2）能有效封隔目的层，满足环空间隙和提高固井质量的需要。

3）考虑地质加深的要求和满足完井作业要求。

4）符合API和国内常规钻井套管、套管头系列，特别是国内完井井口的要求。

5）能有效的保护油气层，使不同压力梯度的油气层不受钻井液的伤害，减少钻井液对油气层的浸泡时间。

6）打开下部高压层时，高密度的钻井液不会引起压差卡钻和压漏套管鞋处裸露的薄弱地层井段。

7）井口有一定的控压能力，能满足压井及憋压堵漏等特殊施工措施的需要。

（2）超深井井身结构设计基础数据

1）地层层序预测、岩性剖面与地质故障提示。

2）地层压力系统。

3）抽吸压力与激动压力系数。

4）井涌允量值。

5）压差卡钻允值。

6）地层破裂压力安全系数。

（3）井眼与套管尺寸的匹配

1）复杂地层、深探井、超深探井的井身结构设计时应留有余地，满足地质加深、取心及工程方面的要求。

2）完井套管尺寸应满足采油、增产措施、井下作业等要求。

3）应考虑钻井施工队伍的技术素质。

4）根据国内外的钻井实践，一般由内向外的井身结构尺寸设计步骤，套管与井眼尺寸的间隙最好为19mm（3/4″），最小不低于9.5mm（3/8″）。

（4）深井超深井井身结构设计套管下深

1）导管的下深：既要考虑地表层的深度，又要考虑国家的环保法规。

2）表层套管的下深：表层套管承受的压力与磨损比技术套管与尾管苛刻，在考虑岩性变化的同时，应以能承受合理的井涌压力为原则。

3）技术套管下深：技术套管数量大，层次多，设计原则是让钻井液密度能控制地层压力而不至压漏上部地层。

4）油层套管尺寸与下深：取决于完钻井深、储层深度、采油等后续作业措施。

（5）深井超深井井身结构设计方法

1）自下而上设计法。对于深探井超深探井设计，一般参考资料很少或者没有，仅仅依靠预测的地层压力剖面来设计井身结构是很不完善的，比较理想的方法是采取倒推法设计必封点，确定套管鞋位置的最大承压能力，确定最小的完井尺寸，从下到上一级一级设计，进而确定开孔尺寸，同时考虑预留一级或两级套管层序调整尺寸，以便解决工程地质设计中的变化；当套管层序确定后，以最大钻井液密度为计算依据，压差卡钻临界值为基础，井壁稳定为前提，确定各个套管层次的下入深度（特别是主要技术套管）。这个深度对于一口具体的探井，是一个深度区间，而不是一个具体的深度位置，即可根据录井结果调整套管的下入深度。

2）自上而下设计法。自下而上设计法要求对下部地层情况资料有很好的掌握，设计结果的可靠性是以对下部地层的岩性特征、地层压力特性的充分了解为前提条件。这种以每层套管下入深度最浅、套管费用最低为目标的设计方法，非常适用于已探明地区开发井的井身结构设计。在对所钻地区深层的地质情况不清楚的情况下，深层钻井的井身结构设计不应以每层套管下入深度最浅、套管费用最低为首要目标，而应以确保钻井成功率、顺利钻达目的层为首选设计目标。要提高成功率，就必须有足够的套管层次储备，以便一旦钻遇未预料到的复杂层位时能够及时封隔，并继续钻进。目前国内现行套管钻头系列所提供的套管层次有限，只有2～3层技术套管，只能封隔钻井过程中的2～3个复杂层位。在这种情况下，希望每一层套管都能尽量发挥最大作用，即希望上部裸眼尽量长些，上部大尺寸套管下入深度尽量大一些，以便在下部地层的钻进中有一定的套管层次储备，且不至于小井眼完井。

根据深探井钻井条件及要求，可以采用自上而下的设计方法。依据求取的地层特性剖面、地层三个压力剖面、地区井身结构设计系数等。条件关系式：

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式中：ρ

cmax

为裸眼井段钻遇的最大井壁坍塌压力的当量钻井液密度。

3）综合方法。将上述两种方法结合应用，并将两个设计结果进行比较，确定出每层套管的合理下入深度区间。

3.3.2.3 井眼稳定技术

从岩石力学的角度进行分析，造成井壁坍塌的原因主要是由于井内液柱压力较低，使得井壁周围岩石所受应力超过岩石本身的强度而产生剪切破坏所造成的，井壁岩石的破坏，对于软而塑性大的泥岩表现为塑性变形而缩径。对于硬脆性的泥页岩一般表现为剪切破坏而坍塌扩径。剪切破坏剪切面的法向和σ

1

的夹角等于β，法向正应力为σ，剪应力为τ。根据库仑-莫尔准则，岩石破坏时剪切面上的剪应力必须克服岩石的固有剪切强度C值（称为黏聚力），加上作用于剪切面上的内摩擦阻力μσ，即：

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式中：μ为岩石的内摩擦系数，μ=tanψ；ψ为岩石的内摩擦角。

利用两个不同围压的三轴压缩强度试验可以求取岩石的内聚力与内摩擦角参数。（3-95）式也可用σ

1

和σ

3

坐标图上的直线来表示，主应力σ

1

和σ

3

改写成：

中国海相油气勘探理论技术与实践

或

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：σ

C

为单轴抗压强度。

当岩石孔隙中有孔隙压力P

p

时，库仑-莫尔准则应用有效应力表示为：

中国海相油气勘探理论技术与实践

内聚力和内摩擦角是表征岩石是否破坏的两个主要参数，也是井壁稳定计算中的重要参数。

岩石剪切破坏与否主要受岩石所受到的最大、最小主应力控制，σ

3

与σ

1

的差值越大，井壁越易坍塌，从井壁岩石受力状态分析中，可以发现岩石的最大、最小主应力分别为周向应力和径向应力，这说明导致井壁失稳的关键是井壁岩石所受的周向应力σ

θ

和径向应力σ

r

的差值，即σ

θ

-σ

r

的大小。差值越大，井壁越易坍塌。通常水平地应力是非均匀的，即σ

H

≠σ

h

，所以井壁上的周向应力是随井周角而变化的（井周角为井壁上点的矢径与最大地应力方向的夹角）。井周角在θ=90°和θ=270°处，σ

θ

值最大。因此，该两处的差应力值达到最大（因为r在井壁各处为常数，与θ无关），是井壁发生失稳坍塌的位置。

采用库仑-摩尔强度准则进行分析，可求得保持井壁稳定所需的钻井液密度计算公式为：

中国海相油气勘探理论技术与实践

式中：H为井深，m；ρ

m

为当量钻井液密度，g/cm

3

；C为岩石的黏聚力，MPa；η为应力非线性修正系数；σ

H

，σ

h

分别为最大、最小水平地应力，MPa。

润滑油的主要性能指标是什么？

最佳答案润滑油的主要性能指标：

粘度、粘度指数、密度和比重、倾点、闪点、抗乳化性、空气释放性、燃点、起泡性、氧化稳定性、中和值、腐蚀性、防锈性测试、倾点测试、铜板腐蚀测试、闪点测试、抗磨性和极压性测试。

1、粘度

粘度是润滑油最重要的单项性能指标，它是形成润滑膜的主要因素，从而决定了润滑油的承载能力。

粘度可以分为运动粘度、动力粘度、恩氏粘度、雷氏粘度和赛氏粘度；其中，运动粘度是润滑油最常用的粘度表示方式。

2、粘度指数

粘度指数：是一个实验值，用来表示油品随温度变化的程度。液体的粘度会随着温度的升高而下降，粘度指数越高，则表示油品随温度的变化就越小。

3、密度和比重

液体的密度通常是指在温度为15 ℃时, 液体单位体积的质量（常用单位kg/m3 ）; 比重也叫作相对密度，是指液体在15 ℃下的密度与相同体积的水在同温度下密度的比值。

4、倾点

使冷却的油品能够流动的最低温度。

5、闪点

它是物质着火危险性的综合指标，一般应高于20-30°C。

6、抗乳化性

是指油从水中分离出来的能力，也叫作分水性。

7、中和值

中和值实际上包括了总酸值和总碱值。但是，除了另有注明，一般所说的"中和值"，实际上仅是指"总酸值"，其单位也是mgKOH/g。

参考资料来源：百度百科-润滑油

工程地质物理模拟

最佳答案1 工程地质模拟试验概述

一些与重大工程有关的复杂地质现象，在分析评价研究中，往往需要采用模拟研究手段，对其做更深入的论证与评价，模拟研究按采用的手段可分为物理模拟与数值模拟两大类型。前者包括有光弹模拟、电模拟和相似材料地质力学模拟试验等多种方法；后者采用有限元、边界元和离散元等数值计算方法。

模拟研究的基本任务是通过再现复杂地质现象的形成和演化过程，对于某些或全部课题做出论证：①验证地质分析所建立的机制模型或概念模型是否符合实际，对其演化机制作更深入的（量化）分析；②量化评价地质现象演化过程中，各主要控制要素之间及其与主导内、外营力间的相关性，论证所建立的评价模型是否合理；③量化评价地质现象或过程在所处环境条件下的演化发展趋势，论证所建立的预测模型是否可信；④量化评价工程设计或治理措施的效果，论证拟定的对策和方案是否有效和优化。

近十多年以来，我国工程地质模拟试验研究取得了长足的进展。在广泛引进国外先进技术的基础上，探索出适合于我国实际情况的研究途径，其特点是重视原型建模分析和全过程演化模拟，在研究地质灾害和复杂岩体稳定问题的模拟研究中，已逐步形成具有我国特色的研究系统。这里着重介绍相似材料地质力学模拟（geomechanical model test）的基本原理、方法和应用。

2 地质力学模拟试验原理与方法

2.1 模型的设计

按相似理论，除要求几何的、力学的相似以外，还要求原型和模型材料具有相似的变形破裂过程特征，它们的应力（σ）和应变（ξ）曲线应符合如下关系：

地壳浅表圈层与人类工程

式中：C

ξ

为应变相似系数（原型C

p

与模型C

m

的比值，下同）；C

ξ

为残余应变相似系数。根据量纲分析，可导出如下关系：

地壳浅表圈层与人类工程

式中C

σ

、C

E

、C

L

、C

δ

和C

ρ

分别为应力、弹模（变模）、几何尺寸、位移量和材料密度的相似系数。

模型设计中，按照设计拟定的几何相似系数，则可根据公式（2）推算出其他各项

系数，据此确定材料的选择、模型制作及加载系统的设计。

2.2 模型材料

通常可采用重晶石粉、氧化锌粉、硅藻土、磁铁矿粉、铁粉、铅粒、聚苯乙烯粒、石英砂等作为骨料。胶结剂可采用石膏、石蜡油、甘油、机油和环氧树脂等。

采用石膏作为主要胶结材料的模块，其力学特征决定于骨料的配比和胶结料的水膏比，长江科学院岩基室做了系统研究（表1）。采用石蜡油等做胶结材料，需用一些特殊的制作模块的设备压制成块，或用夯实的办法制模。模块的力学特征除与骨料选材和配比有关外，很大程度上决定于制模施加压力的大小或模块密度ρ（表2）。

表1 石膏胶结模块力学性能试验成果表

表2 粉粒材料压缩模块力学性能测试成果表

2.3 结构面模拟

通常以抗剪强度作为控制条件。摩擦系数相似系数C

f

=1，黏聚力C

C

=C

σ

。硬性结构面（如节理、裂隙等）用模块接触面模拟。模块的形状应根据裂隙的组合形式确定。在需要考虑裂隙连通率时，可将模型制成嵌合模块。

软弱结构面（如连续性较好的断层、软弱夹层、层面、地质接触面等），采用铝箔、聚乙烯薄膜作夹层材料模拟，其中还可喷上滑石粉，以获得低摩擦系数。模拟的f值可变化在0.08～0.75之间。需要模拟断层等软弱结构面的高压缩性能时，可选择适当厚度的马粪纸或软木作为垫层。

2.4 加载系统

外部荷载采用不同型号的千斤顶或压力枕（袋）等加载。模拟孔（空）隙水压力可在模块中采用砂垫充气（水）法，也可通过不同方式将水直接注入模型中。

动荷载可在作用面上安装震动器施加，按要求模拟震动效应。更为完善的办法是将整个模型置放在震动台上，由三维震动台模拟动力环境。

自重荷载是体积力。为了使模型在试验过程中能充分反映岩（土）体自重在演进中的作用，最好能使模型的密度与原型接近。大型模型试验中，必要的自重荷载补偿，可采用拉杆补压系统对模型分层加压。拉杆通过橡皮圈与施加拉力的底座相联结，橡皮圈的多少确定了拉杆承受的拉应力的大小，以此模拟重力场梯度。小型模型试验，可将模型放在离心机转斗中，通过高速旋转增加自重应力。我国长江科学院、水利水电科学院已安装了6m直径的大型高速离心机。

2.5 量测系统

测量位移的常规方法是用千分表直接测定，或采用应变片或位移传感器通过多点应变仪测量；这种测试在试验中十分必要，但有很大局限性，由于所获得的数据仅能反映固定测点的信息，难以描述全断面曲变形破裂迹象。某些材料很软的模型，也不适宜采用这种方法。根据模型试验的特点和特殊要求，我国开发采用了下列测试技术：①跟踪摄影或快速摄影；②静电复印碳粉网格，用以观察量测模型大变形后破裂出现部位和特征；③白光散斑法，量测重点测试部位全断面内微量位移形迹；④投影网格法，用以测量软材料模型大断面群点面内位移；⑤影像云纹法，用以测量较软材料模型全断面或一定面积的离面位移。

3 工程岩体稳定性评价中的应用

3.1 坝基岩体稳定性模拟

拟建的长江三峡大坝坝高175m，坝基为前震旦系闪云斜长花岗岩，岩质坚硬完整。但左厂房坝基中倾向下游的缓倾角裂隙相对较发育，又有断层与之相交，构成可能的楔形滑移体（图1a）。厂房坑段整体稳定性需要考虑以下几个主要问题：①可能的滑移体产生的条件及其对大坝稳定性的影响；②从岸边向河床方向建基面高程相差79m，是否会造成有害的不均匀压缩变形；③迎水和背水方向基坑开挖最大深度达120m，边坡稳定性如何为论证上述问题，必须了解各坝段在设计荷载下的位移场、超载下的安全度及可能的破坏机制，为基础处理提出建议。为此长江科学院在意大利模型结构试验研究所（ISMES）提供技术咨询和量测制模设备的条件下完成了大型地质力学模型试验（图1b）。模型的C

L

=150，C

ρ

=1，C

E

=C

σ

=C

L

。采用重晶石粉、机油（代替石蜡油）、立德粉（代替氧化锌粉）等压缩模块制模。缓倾裂隙和断层连通率分别为10%～50%和50%。采用系列千斤顶加载，浮托力用改变岩体密度（ρ）来表征。

图1 三峡大坝左厂房坝段稳定性地质力学模拟

试验获得以下主要结论：

（1）在设计荷载下各坝段安全储备能满足要求，而建基面安全储备又高于缓倾角裂隙面。超载（3.5N）时个别坝段出现沿下伏第一缓裂隙面滑移或伴有踵处拉裂。

（2）设计荷载下坝址与厂房相对位移很小。相邻坝段最大水平位移11.1mm，沉降相对错动最大值仅4.1mm，有利于压力管道和坝间止水设施的设计。

（3）设计荷载条件上、下边坡均稳定，超载（3.5～3.8N）时，个别坝段下边坡沿缓倾裂隙面出现明显滑移。

试验结果建议对个别南段下伏缓倾角裂隙及断层作适当补强措施。

3.2 地下洞室围岩喷锚支护作用机制模拟

试验研究了中等强度均质岩体中地下洞室围岩在不同措施条件下的稳定状况。试验模型采用石膏、沙子等材料制成四个50 cm×50 cm×20 cm的模型（图2a），分别模拟无支护（图中I）、锚杆支护（Ⅱ）、喷锚联合支护（Ⅲ）和锚杆补强（Ⅳ）等四种情况。锚杆补强是在成洞后洞壁变形已基本达到稳定状态时再插锚杆。模型放在三向加载试验装置中加压，用以模拟地应力场。模型材料抗压强度R

C

=2MPa，抗拉强度S

t

=0.2MPa，弹性模量E=1.25×10

4

MPa，泊松比μ=0.17，φ=41°，c=0.45MPa。喷层材料采用石膏、碳酸钙和水的混合料：R

C

=1.45MPa，S

t

=0.28MPa，E=1.8×10MPa，喷层厚约3mm。

获得如下主要结论：①均质材料洞室中，喷锚支护同样具有明显加固效果；②不同措施，洞室围岩变形破坏形式无明显差别（图2b）；③锚杆支护和锚杆补强均对提高洞室承载能力和变形刚度有明显效果。

图2 洞室支护措施作用机制模拟试验

4 西安地裂缝形成机制模拟研究

西安地裂缝的成因有多种观点。本项研究以再现地裂缝形成演化过程为依据，论证“构造重力扩展”成因观点能否解释这种特殊地质现象。地裂缝发育在厚约5km 的新生界盖层中，周围有四条张性断层。南侧的临潼-长安大断层为盆地与秦岭褶皱带的分界断层，是一条活动性正断裂。地幔隆起轴在西安市区附近，呈 NEE向通过。模型采用重晶石粉、硅藻土和石蜡油混合料，逐层铺垫夯实，围限在代表周边断层的框架中，C

L

=10000。东西两侧用有机玻璃板作为剖面观察窗。底座放在拱形钢梁上，可以抬动模拟地幔隆起。南侧挡板可拉开倾斜，模拟临潼-长安断裂拉张活动。顶面采用影像云纹法测试微量离面位移（图3）。

5 长江鸡扒子滑坡与暴雨关系的模拟研究

1982年7月24日，长江云阳县城附近在暴雨作用下，发生了鸡扒子滑坡，是老滑坡的局部复活。为了论证滑坡复活与地下水水力坡度的量化关系，开展了模拟研究。模型采用细碎石、砂、土按不同比例以原型结构为依据分层制作而成。滑动面k铺上聚乙烯薄膜。沿纵剖面不同深度引出橡皮管，测量侧压管水头。人工喷水模拟降雨和暴雨。

模型中“降雨”近20h以后，于凌晨3点半钟下滑。滑后外观可与实际情况对照。起动时滑体中地下水水力坡度为1.9%，与实际推算值相近。该值可作为评价滑坡在暴雨条件下稳定性时的参考值。

图3 西安地裂缝地质力学模拟

8月份哪些板块最有可能会诞生翻倍大牛股？

最佳答案8月科创板将成为“主战场”

8月份第一个交易日，a股市场开局良好，尤其是科技创新板块。截至午盘收盘，科创50指数上涨5.92%，明显领先于a股其他主要股指。主要a股指数早盘表现良好50只成份股全部上涨，锐创微纳、中威公司、西部超导早盘均上涨10%。科技50成份股涨幅排名。

解禁影响显著收敛

过去7月，科技创新板块整体呈现出“大起大落”的趋势。以7月14日为分界点，科创50指数上半年上涨约20%，下半年回落约20%。

原因是7月22日科技创新板首批股票解禁，部分公司公布的相关股东减持计划在一定程度上影响了资本和投资者心理。

但事后看来，解禁的影响仅限于短期层面。科创50指数自7月27日触及阶段低点以来，仅6个交易日就反弹15%，锐创微纳等强势品种股价创下新高。

科创50指数的日趋势

早在科技创新板解禁之前，就有不少机构人士表示，科技创新板有很强的自愈能力。如果解禁导致股价短期回调，这将是相关基金介入优质资产的机会。此外，解禁将导致优质科技创新板公司的发行量扩大，吸引更多长期机构投资者买入或增持。点击查看上一篇文章：今天a股两大事件落地.

展望后市，科创板在7月集中解禁之后，后续的解禁规模将显著放缓。根据安排，8月份仅有15家科创板公司迎来解禁，周五收盘价计算的解禁市值约为255.92亿元。

其中，微芯8月12日解禁2.07亿股，对应市值138.52亿元，超过当月科技创新板解禁总规模的一半。

融资资金持续进场

交易所公布的两融数据显示，近期融资资金介入科创板的意愿十分强烈。

截至7月31日，科技创新板整体融资余额达到258.05亿元，较6月底的135.79亿元增长90%。相比之下，科技创新板的证券借贷余额仅比6月底增加了38%。

个股方面，SMIC、祁安信、金山办、君实生物、寒武纪7月份净买入排名前五。其中，SMIC以7月份31.72亿元的净融资购买量排名第一，齐安欣以11.50亿元的净融资购买量排名第二。

7月科技创新委员会净融资购买排名

机构：8月科创板将成为“主战场”

国盛证券策略首席张启尧周末发布研报，旗帜鲜明看好三季度的科创板行情，认为8月科创板将成为资金的“主战场”。

章启耀表示，截至目前，市场对科技创新板解禁的担忧已逐步缓解，同时半年报密集披露期临近，科技创新板的盈利和增长优势已经显现。更重要的是，随着科创50指数的发布，科技创新板基金的备案和发行加快。随着后续市场资金的定向灌溉，科技创新板有望在8月成为“主战场”。

在章启耀看来，虽然目前科技创新板整体估值比较高，但短期盈利和估值并不是主要矛盾，增长、轨迹、空间才是关键因素。

回顾美国纳斯达克的历史估值，该板块成立初期的估值一度高达80倍。但随着去伪存真，优胜劣汰，估值逐渐被消化，“发昂”诞生了。科技创新板可能会经历类似的过程，中国的“纳斯达克”正在孕育。

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